噪聲模式取決于尺寸

　　傳導噪聲的測量在屏蔽室內進行。測量條件由“CISPR16-2”或“ANSI63-4”等標準規(guī)定。兩種標準中規(guī)定，屏蔽室的基準面與被測物體的距離要保持在0.4m，連接人工電源網絡和被測物體的電線長度為0.8m，被測物體設置在高0.8m的臺子上（圖5）。

　　圖5：傳導噪聲的測量在屏蔽室內進行

　　本圖為傳導噪聲的測量情形。該測量的屏蔽室內進行。具體的測量條件由“CISPR16-2”或“ANSI63-4”等規(guī)格規(guī)定。

　　此時，共模噪聲會通過屏蔽室內壁（金屬）與被測物體之間的分布電容流出。我們將這種情況模型化，然后利用電磁場模擬，分析了被測物體的尺寸與共模噪聲易流出性（共模阻抗）之間的關系。

　　我們通過電磁場模擬分析了尺寸各異的4種（5×5×5cm3，10×10×10cm3，20×20×20cm3，100×80×20cm3）對象物，分別計算出了通過人工電源網絡觀察被測物體時的阻抗（圖6）。

　　圖6：噪聲模式取決于產品尺寸

　　利用尺寸各異的4種對象物進行了電磁場解析模擬，計算出了從人工電源網絡觀察被測物體時的共模阻抗（a）。根據(jù)結果可知，形狀越大，屏蔽室基準面與被測物體的分布電容越大，共模路徑的阻抗就越低（b）。另外，頻率越高，共模阻抗越低（c）。

　　圖6的表中列出了1MHz下的共模阻抗以及將該阻抗換算成分布電容的值。

　　從利用電磁場模擬分析4種對象物的結果可知，形狀越大，屏蔽室內壁與被測物體之間的分布電容越大。也就是說，產品尺寸越大，共模路徑的阻抗越低，共模噪聲的電流越容易流動，該噪聲成分就越容易變大。

　　下篇將根據(jù)上述傳導電磁干擾噪聲的特點，介紹其對策。
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　　差模噪聲電流沿差動方向流動

　　傳導噪聲的對策分三種情況實施：①差模噪聲較大、共模噪聲較小時；②共模噪聲較大、差模噪聲較小時；③兩種噪聲都比較大時。

　　首先介紹一下①差模噪聲較大、共模噪聲較小時的對策。差模噪聲的電流在AC電源線上沿差動方向流動。因此，無法在普通的共模扼流圈上衰減。這是因為，共模扼流圈對于同相方向（共模）的電流會產生電感，但對于差動方向（差模）的電流幾乎不產生電感。

　　因此，作為差模噪聲的對策，一般采用差模扼流圈和接在AC電源線兩端的電容器（以下簡稱“X電容”）。通過這兩個部件，在被測物體內形成使流經AC電源線的差模噪聲電流返回噪聲源的路徑（圖7（a））。

　　圖7：利用差模扼流圈和X電容抑制電磁噪聲

　　為抑制差模噪聲，利用差模扼流圈和X電容，在產品內形成使流經AC電源線的差模噪聲電流返回噪聲源的路徑（a）。如果是共模噪聲，一般使用Y電容來抑制噪聲，不過在照明產品的電源電路中，其效果不充分。因此通過在Y電容上追加共模扼流圈或僅利用共模扼流圈來抑制共模噪聲（b）。

　　利用差模扼流圈能提高AC電源線的阻抗，使噪聲電流不易流動。然后在此基礎上，利用X電容降低AC電源線間的阻抗，使噪聲電流返回噪聲源。該方法可防止電磁噪聲傳導至產品以外。

　　扼流圈對策

　　接下來介紹②共模噪聲較大、差模噪聲較小時的噪聲抑制方法。在共模噪聲中，由于噪聲電流在AC電源線上沿同相方向（共模）流動，因此即使在AC電源線兩端接入X電容也沒有作用。利用電容抑制噪聲時，采用引導噪聲電流流向大地的電容器（以下簡稱“Y電容”，圖7（b））。

　　不過，一般情況下利用Y電容降低共模噪聲的效果不明顯。因此，需要有效利用扼流圈。為提高AC電源線的阻抗、減少共模噪聲電流，將電感值較高的共模扼流圈或差模扼流圈接入電源的一次側。共模扼流圈針對流向同相方向的噪聲電流能獲得大阻抗，因此適用于共模噪聲對策。

　　利用混合扼流圈抑制噪聲

　?、鄄钅Ｔ肼暫凸材Ｔ肼暰容^大時，需要針對各類型的噪聲分別采取對策，這樣會導致所需元件增加，是造成成本上升和阻礙小型化的因素。

　　這種情況下，同時擁有共模扼流圈和差模扼流圈兩種功能的“混合扼流圈”最為有效。

　　混合扼流圈與相同尺寸的共模扼流圈具備相同程度的共模阻抗，和更高的差模阻抗（圖8）?；旌隙罅魅€備有扁平形狀的品種，可根據(jù)產品尺寸選擇。

　　圖8：混合扼流圈具備較高的差模阻抗

　　混合扼流圈不但具備與相同尺寸的共模扼流圈相同程度的共模阻抗，還具有更高的差模阻抗。