HID電子鎮(zhèn)流器中逆變電路設計

　　由于大部分汽車HID燈是交流燈，因此電子鎮(zhèn)流器必須提供交流電流和交流電壓。大多數(shù)兩級式的電子鎮(zhèn)流器均采用逆變電路作為輸出級。

　　為了抑制HID燈，特別是短弧金屬鹵化物燈的聲共振問題，經(jīng)常采用低頻交流方波供電[1-3]的策略，但為了快速點燈以及維弧，在點燈的開始階段，逆變電路的工作模式與過渡和穩(wěn)定階段的工作模式都還存在著很大的不同?？偨Y如下：①在啟動階段，選擇某一對角開關開通，以保證可靠啟動。②在預熱和維弧階段，通常只需一個周期，即可保證輝光向弧光的穩(wěn)定過渡。一個周期的長度與燈啟動時刻的狀態(tài)，即冷燈啟動。還是熱燈啟動有關，也與燈的老化程度有關。一般來說，冷燈啟動時，預熱的周期短，而燈熄滅后，短時等待再啟動情況下的周期長;老化嚴重的燈預熱周期長。為了避免電極的不對稱燒損?？刂瞥绦虮仨毐ＷC每個半波中的電流即時間積分相等。③在過渡期間和穩(wěn)態(tài)期間，逆變頻率約為400Hz，占空比為50%。

　　為產(chǎn)生較好的方波電流以及兼容預熱期間的長周期，通常采用的是全橋逆變電路拓撲。在全橋電路中，必須仔細考慮兩個上部開關管的驅動方案。對此，①從成本和體積角度來考慮，如果采用3個獨立的電源來作控制電源方案。顯然不合理。②如果采用集成自舉芯片，如：IR2110或BA2030等，則因自舉電容需要預充電。其電容量不能太小，還需要兼顧多個頻率段的要求，會增加系統(tǒng)體積;此外，工作前，還要先為自舉電容充電，以滿足啟動時長期單臂工作的需要。而且電容量的大小要按最低的切換頻率設計[1，2]，因而電容體積也不可能過小。③過低的頻率一般都不適合采用脈沖變壓器，因而可能會增加體積。

　　鑒于這些問題.這里采用分立元件構建自舉驅動電路的方案，該方案雖會增加元件數(shù)量，但不會增加太多的電路面積，而且還可增加設計的自由度。采用提出的自舉驅動電路.其驅動靈活.非常適合低頻逆變器的應用。

　　2 交流方波逆變電路分析

　　全橋逆變電路的負載由電感和電阻串聯(lián)而成。電感不僅是高壓發(fā)生器中高壓變壓器的次級.同時也是鎮(zhèn)流電感。逆變橋相當于加在負載兩端的交流矩形波電壓us=±ubus。在任一時刻，交流矩形波電壓均滿足：

　　說明在t(0+)時刻，電流變化率，即由負變正的上升率最大，uL也最大，隨著負向電流的逐漸減小，電阻兩端的負電壓降絕對值逐漸降低，由式(8)可知，uL也逐漸減小，從而按式(6)，電流的變化率降低，并且在uL=ubus電阻電壓降為零時刻時，iL上升為零，而后電流變?yōu)檎撕箅娮鑳啥说碾妷簎R反向變?yōu)檎妷?，uL繼續(xù)降低，iL的上升率也繼續(xù)降低。直到uR=ubus時刻，uL=0，iL才不再變化，從而達到正向穩(wěn)態(tài)，穩(wěn)態(tài)電流可表示為：

　　要保證得到方波電流和電壓.必須使過渡時間與穩(wěn)態(tài)時間相比可以忽略。對此應綜合考慮下述兩個因素。①與燈的等效阻抗匹配的電感值不能過大.而燈的等效阻抗在過渡階段主要是增高變化的。在穩(wěn)態(tài)時等效阻抗最大，所以只要按照最小等效阻抗選取電感值，就能兼容過渡和穩(wěn)態(tài)兩種情況。②電感值的選擇應考慮周期和頻率的選取。在燈的運行過程中，400Hz約是最高頻率，因此只要按照400Hz設計電感值，就能滿足整個運行過程。

　　圖1a示出仿真電路，為了更好地說明分析結果，電感值有意設定得比較大。圖1b示出電感端電壓uL和電阻端電壓uR的仿真波形。由圖1b可見，在過渡階段，iL的過渡過程與分析結果基本一致。若減小電感值，則可縮短過渡過程。實際采用的電感值約為690μH。

　　3 分立元件自舉逆變電路設計

　　圖2示出采用分立電阻的自舉驅動逆變電路拓撲。它由分立元件組成，其特點是：①驅動電路的電源地與逆變?nèi)珮虻哪妇€電源正接在一起.使得控制電源懸浮在母線電源之上;②主晶體管VQ1工作在截止和放大狀態(tài)，而非完全的開關狀態(tài)。在對橋臂開關施加開通信號期間，工作在恒流狀態(tài)下：施加關斷信號期間，工作在截止狀態(tài)下。

　　圖3示出無穩(wěn)壓管的自舉驅動電路。當驅動控制信號為高電壓，即等于控制電源電壓UCC時，VQ1的基極電壓ubVQ1=13V，VQ1截止，R7中沒有電流流過.橋臂開關管VT1的柵源驅動電壓ugsVT1=0，VT1不導通。這時，無論VT1是上部開關管，還是下部開關管，VQ1的端電壓uebVQ1也都等于Ucc+Ubus。

　　當驅動控制信號為低電壓.即等于控制電源地的電位時，VQ1的基極電壓由R1，R2，R3決定，即：

　　這一恒定電流IR1也要流經(jīng)R7，所以R7的端電壓即為ugsVT1。各電阻值的設定一定要使R7的端電壓和柵源極電壓滿足驅動的要求。這樣，R1的端電壓和電流都是恒定的。即：

　　另外需注意的是，橋臂上下兩個開關管的驅動電路中主晶體管的端電壓uebVQx的波形差別非常大.這是因為自舉驅動電路的控制電源與全橋母線電源是串聯(lián)的。對于上部開關管而言，當產(chǎn)生開通驅動信號時，控制電源與橋臂中點之間的電壓為Ucc，此時主晶體管兩端的壓降可表示為：

　　這是一個較低的電壓。在VT1關斷期間，由于VT1的源極也即橋臂中點的電位等于全橋母線電源地.則此時VQ1兩端的電壓降為：

　　對于下部開關管而言，產(chǎn)生關斷驅動信號期間，端電壓也滿足式(13)，但在產(chǎn)生開通驅動信號期間，由于下管的源極始終是母線電源地，所以此時VQ1的端電壓可表示為：

　　由此可見，相對于式(13)來說，式(14)和式(15)所代表的電壓均為較高電壓。由此可知，下管驅動電路中主晶體管的工作條件較為惡劣，所以必須限制流過的電流.并降低功耗，同時選擇額定功率較大的晶體管。

　　圖4示出根據(jù)圖3電路，采用Spice4軟件仿真得到的母線電壓為單相全波整流濾波電壓時上、下部驅動電路中主晶體管VQ1的端電壓uceVQ1和上、下部VT1的柵源極驅動電壓ugeVT1波形?？梢?，母線電壓波形主要降落在主晶體管上。在驅動波形上體現(xiàn)不出來。仿真結果與分析結果完全吻合。

　　綜上所述，該電路中的電阻值需仔細設計。設計原則是：①在開通驅動期間.流過柵源之間的電阻R1和主晶體管的電流要滿足電流與R1的乘積，并符合驅動要求，而且應盡量小，以降低晶體管的功耗：②驅動電流要合適。

　　4 試驗驗證

　　圖5a示出設計的電子鎮(zhèn)流器在穩(wěn)定工作期間，逆變電路的燈電壓ulamp和燈電流ilamp實測波形。由圖可見，設計的自舉驅動電路完全能滿足全橋驅動的需要。圖5b示出電子鎮(zhèn)流器在啟動和預熱期伺逆變電路的ulamp實測波形。由圖可見，自舉驅動電路不僅能滿足在啟動期間使某一對角主開關管始終導通.另一對角主開關管始終關斷的控制要求，而且在預熱維弧階段，還能滿足自適應相對更加低頻的要求。