下面的原理圖顯示了一個(gè)外部基準(zhǔn)濾波器/緩沖器，它成為基準(zhǔn)放大器，“過(guò)驅(qū)動(dòng)”REFBUF，并產(chǎn)生一個(gè)比內(nèi)部基準(zhǔn)低至少50倍的1/f轉(zhuǎn)折。內(nèi)部基準(zhǔn)在大約 15 KHz 處有一個(gè) 1/f 拐角。

使用本系列第二部分所示的成像驅(qū)動(dòng)器，1/f轉(zhuǎn)折點(diǎn)似乎在200Hz左右，盡管仿真表明該基準(zhǔn)電壓緩沖器實(shí)際上有一個(gè)大約10 Hz的轉(zhuǎn)角。它本身并不是真正的 1/f 轉(zhuǎn)折，它源于濾波器滾降 LTC6655-4096 的高得多的噪聲密度。因此，在這一點(diǎn)上，它在電壓噪聲密度方面的斜率為1 / f，而不是通常涉及的噪聲功率密度。LTC6655的噪聲密度約為70 nV/√Hz，輸出頻率約為30 KHz，但經(jīng)過(guò)R17/C10濾波，以產(chǎn)生約7 Hz的轉(zhuǎn)折。采用這些驅(qū)動(dòng)器的ADC的標(biāo)稱(chēng)寬帶噪聲密度約為32 nV/√Hz，為15 Msps。參考噪聲密度相當(dāng)?shù)狞c(diǎn)約為11 Hz。AD8002的數(shù)據(jù)手冊(cè)顯示的1/f轉(zhuǎn)折約為100 Hz，但它幾乎占主導(dǎo)地位，因此產(chǎn)生的轉(zhuǎn)折將被下推至70 Hz左右。這是關(guān)于我們?cè)陔p極零點(diǎn)看到的。

由于LTC6655-4096基準(zhǔn)電壓源的噪聲密度為70 nV/√Hz，平坦至約30 KHz，如果單獨(dú)用作外部基準(zhǔn)電壓驅(qū)動(dòng)器（如數(shù)據(jù)手冊(cè)所示），它將該區(qū)域的本底噪聲提高約6 dB，并在約70 KHz時(shí)產(chǎn)生1/f轉(zhuǎn)折。

圖5 外部基準(zhǔn)電壓源濾波器/緩沖器

接近雙極性零點(diǎn)，或者我應(yīng)該說(shuō)是中間電平，基準(zhǔn)噪聲的影響消失，因?yàn)锳DC充當(dāng)乘法器。如果提供滿(mǎn)量程直流信號(hào)，則基準(zhǔn)電壓源的1/f特性在大變換中會(huì)很明顯。使用內(nèi)部基準(zhǔn)時(shí)，直流接近滿(mǎn)量程時(shí)，1/f轉(zhuǎn)角約為15 KHz。同樣，對(duì)于高振幅交流信號(hào)，基波根部周?chē)谋镜自肼晫⒁灶?lèi)似的方式升高，盡管它低9 dB，因?yàn)樗植荚趦蓚€(gè)邊帶（6 dB）AM邊帶之間。AM調(diào)制正弦波的功率電平相對(duì)于調(diào)制直流信號(hào)降低3 dB。這些AM邊帶幾乎不可能觀察到，因?yàn)榻咏?a href="http://www.brongaenegriffin.com/tags/時(shí)鐘/" target="_blank">時(shí)鐘相位噪聲也會(huì)發(fā)揮作用。

使用此基于 LT6233 的緩沖器時(shí)，施加滿(mǎn)量程直流時(shí)的 1/f 轉(zhuǎn)折小于 200 Hz。

我們沒(méi)有足夠的交流信號(hào)源來(lái)測(cè)試近距離AM邊帶上的這種影響。

什么時(shí)候不需要低 1/f 噪聲？

如果只關(guān)注在整個(gè)7.5 MHz奈奎斯特帶寬上積分的SNR，則1/f區(qū)域的貢獻(xiàn)僅使本底噪聲提高約0.002 dB，與溫度升高1/8°C大致相同。

對(duì)于單幀成像，1/f 毫無(wú)意義。對(duì)于脈沖應(yīng)用，它可能毫無(wú)意義，除非在傳統(tǒng)上由對(duì)數(shù)放大器提供的寬動(dòng)態(tài)范圍情況下。這意味著低1/f噪聲可以改善長(zhǎng)期基線，必須從中提取非常低水平的單極性脈沖，可能是重復(fù)的。

如果對(duì)低于20 KHz的區(qū)域沒(méi)有興趣，那么該基準(zhǔn)電壓緩沖器可能是一項(xiàng)毫無(wú)意義的費(fèi)用，除了它對(duì)增益穩(wěn)定性的影響。

但是，如果對(duì)來(lái)自劇烈過(guò)采樣的某些信息感興趣，但不一定代表可能感興趣的所有信息，則內(nèi)部基準(zhǔn)的 1/f 貢獻(xiàn)或 LTC6655-4096 本身可能值得重新考慮。舉一個(gè)使LTC6655看起來(lái)很糟糕的例子：如果通過(guò)數(shù)字濾波降低帶寬，則大幅過(guò)采樣時(shí)可能期望的處理增益可能會(huì)令人失望。例如，如果帶寬降低到20 KHz，則可以從上面的基準(zhǔn)電路中預(yù)期，SNR約為115dB，但使用LTC6655-4096作為參考驅(qū)動(dòng)器時(shí)僅為109 dB。如果將比較移動(dòng)到1/f區(qū)域，例如50 Hz，則內(nèi)部基準(zhǔn)電壓源相對(duì)于上述基準(zhǔn)電壓源會(huì)使本底噪聲升高約17 dB。例如，在弱返回多普勒頻移信號(hào)的情況下，在存在近乎全振幅的靜態(tài)返回的情況下，偏移為50 Hz，這也代表了分辨能力的17 dB妥協(xié)。激勵(lì)信號(hào)最好非常干凈，因?yàn)橄辔辉肼晻?huì)產(chǎn)生看似相似的效果，盡管它是相位噪聲，而不是AM，并且可以在一定程度上區(qū)分。如果激勵(lì)來(lái)自低相位噪聲100 MHz振蕩器（如CVHD-950），使用LTC1668等DAC或分壓器降至1 MHz，則50 Hz失調(diào)時(shí)的相位噪聲應(yīng)約為-130 dBc，并且與AM旁瓣處于同一范圍內(nèi)，基準(zhǔn)電壓源由上述緩沖器驅(qū)動(dòng)。如果采樣和激勵(lì)都來(lái)自同一振蕩器，則與原始振蕩器相關(guān)的接近相位噪聲將消失，只留下分頻器的加性相位噪聲或DAC（如果涉及）其量化分布在fs/2、DAC中的任何AM以及由基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生的AM上。在多普勒超聲效應(yīng)流量計(jì)中，激發(fā)頻率為1 MHz，50 Hz多普勒頻移對(duì)應(yīng)于約1.5英寸/秒的運(yùn)動(dòng)。

放大器的選擇

之所以選擇 LT6233，是因?yàn)樗哂械驮肼?a href="http://www.brongaenegriffin.com/tags/電流/" target="_blank">電流和噪聲電壓、相當(dāng)?shù)偷妮斎胧д{(diào)電流以及適合此類(lèi)拓?fù)涞淖銐驇?。使用較低的帶寬放大器來(lái)驅(qū)動(dòng)受干擾的大電容器實(shí)際上并不那么有效，因?yàn)榉糯笃髦車(chē)木植垦a(bǔ)償必須盡可能遠(yuǎn)離負(fù)載電容器形成的極點(diǎn)。上述電路在基準(zhǔn)電壓源后的LP濾波器和FB路徑中使用匹配電阻，以在很大程度上消除輸入偏置電流作為增益誤差源的影響，并在存在平衡源阻抗的情況下獲得0.43 pA/√Hz電流噪聲，而不是0.73 pA/√Hz不平衡數(shù)。R17/C10中較低的轉(zhuǎn)折頻率可能會(huì)降低轉(zhuǎn)折頻率（從6Hz），但代價(jià)是增益穩(wěn)定性和精度，并且該系列中各種驅(qū)動(dòng)器的1/f轉(zhuǎn)折將失去優(yōu)勢(shì)。事實(shí)上，在雙極零度處，1/f 角似乎低于 100 Hz，但可能有大約 60 Hz 的拾音器。注入低幅度的1 MHz音調(diào)以保持Pscope的快樂(lè)需要在路徑中使用隔離變壓器，以防止發(fā)電機(jī)和PC之間通過(guò)實(shí)驗(yàn)產(chǎn)生60 Hz的傳導(dǎo)。

該驅(qū)動(dòng)器系列的第一部分的1/f噪聲由LTC6404確定，約為50 KHz，因此在這種情況下，這種低1/f基準(zhǔn)電壓源不是很有利。如本文所述，第二部分可以受益，其特點(diǎn)是涉及該驅(qū)動(dòng)程序。

第三部分的1/f轉(zhuǎn)折由LTC6268決定，轉(zhuǎn)折約為80 KHz，但主要由跨阻增益的噪聲決定，放大器的噪聲貢獻(xiàn)被隨后的衰減因數(shù)壓低，從而產(chǎn)生約1 KHz的轉(zhuǎn)折。在低幅度（接近雙極性零點(diǎn)）下，無(wú)論基準(zhǔn)電壓源如何，LTC6268 都將是 1/f 噪聲的主要來(lái)源，但在較高幅度下，LTC6268 可能會(huì)受益于該基準(zhǔn)。

低 1/f 噪聲以外的優(yōu)勢(shì)

外部基準(zhǔn)將產(chǎn)生更好的長(zhǎng)期漂移和溫度漂移。未指定由LTC2387的內(nèi)部基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生的增益溫度穩(wěn)定性，其增益穩(wěn)定性可能為25 PPM/C 。大型QFN不是作為參考的最佳封裝，因?yàn)樗鼤?huì)成為應(yīng)變片，焊接產(chǎn)生的應(yīng)變會(huì)隨著時(shí)間的推移而松弛。當(dāng)REFBUF過(guò)驅(qū)動(dòng)時(shí)，ADC的典型增益穩(wěn)定性比LTC6655-4.096高一個(gè)數(shù)量級(jí)，后者通常為1 ppm/C。然而，緩沖器可能由 LT6233 的輸入失調(diào)電流主導(dǎo)。輸入偏置電流在-55至+125范圍內(nèi)可能變化約33%。失調(diào)電流幾乎低一個(gè)數(shù)量級(jí)，因此，在該范圍內(nèi)，增益將漂移約60 PPM，如果是單調(diào)的，則可能產(chǎn)生約0.33 PPM/C。LTC6233失調(diào)電壓引起的增益漂移僅為0.12 PPM/C量級(jí)。因此，LTC6655 應(yīng)該占主導(dǎo)地位。

專(zhuān)為 LTC2508-32 設(shè)計(jì)了一個(gè)基準(zhǔn)緩沖器應(yīng)用，該應(yīng)用集成了一個(gè)控制 LT6202 輸出級(jí)的 LTC2057 自穩(wěn)零放大器。因此，LTC6655 將更清楚地控制其增益漂移。在這種情況下，目的是提供一個(gè)基準(zhǔn)電壓緩沖器，允許一組ADC由公共基準(zhǔn)電壓源驅(qū)動(dòng)，相對(duì)增益誤差盡可能小。我對(duì)盡可能低的1/f區(qū)域更感興趣，即使以犧牲增益穩(wěn)定性為代價(jià)。

LT6233最壞情況失調(diào)（500 uV）產(chǎn)生的初始增益誤差約為+/-16 lsb，小于LTC2387本身的+/-25 lsb，REFBUF過(guò)驅(qū)動(dòng)。以2400歐姆為單位的典型輸入失調(diào)電流將導(dǎo)致100 uV失調(diào)。如果增加R17和對(duì)應(yīng)器件R18以在濾波器中產(chǎn)生較低的轉(zhuǎn)折頻率，則LT6233中的1/f噪聲電流和輸入失調(diào)電流都會(huì)影響結(jié)果。

注意，通過(guò)使用外部基準(zhǔn)，可以使用DAC來(lái)調(diào)整增益誤差。如果REFIN改為驅(qū)動(dòng)，但增益誤差和漂移更大，也是如此。我在濾波器中使用了陶瓷旁路電容器，它們可以充當(dāng)麥克風(fēng)或壓電應(yīng)變片。

審核編輯：郭婷