錐削縫隙（槽）天線基于沿著天線錐削槽傳播的表面波工作，是一種表面波型行波天線。與傳統(tǒng)的對(duì)數(shù)周期天線、螺旋天線等超寬帶定向天線相比，具有E面和H面定向方向圖對(duì)稱，工作頻帶寬、交叉極化低等電性能優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)，其重量輕，具有平面結(jié)構(gòu)，易于與微波電路集成，是超寬帶定向天線的首選形式，被廣泛應(yīng)用于超寬帶無(wú)線通信、寬帶相控陣?yán)走_(dá)等領(lǐng)域。

在超寬帶錐削縫隙天線的設(shè)計(jì)中，所期望的波束寬度和方向性系數(shù)，可通過(guò)控制錐削槽中表面波的傳播情況來(lái)實(shí)現(xiàn)，即控制錐削槽天線的口徑大小、長(zhǎng)度、錐削槽形狀、介質(zhì)基片的介電常數(shù)和厚度等參數(shù)，進(jìn)而影響天線的阻抗和輻射特性。一般主要涉及兩個(gè)方面：一是確定天線尺寸，錐削槽輻射臂形狀，用來(lái)滿足方向圖，增益和交叉極化等指標(biāo);二是饋電結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，主要有饋線至天線槽線的平衡饋電結(jié)構(gòu)，要求寬頻帶、低損耗。

1 天線結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

通常錐削縫隙天線長(zhǎng)度約為λ0（λ0為最低工作頻率在自由空間中的波長(zhǎng)），寬度約為0.5λ0。天線結(jié)構(gòu)如圖1所示。漸變的輻射曲線為指數(shù)曲線，可給出曲線方程為

為減小金屬貼片對(duì)微帶一槽線巴倫的影響，貼片下邊緣與天線下邊緣的距離選為16 mm。

介質(zhì)基板的介電常數(shù)εr選為2.65，根據(jù)優(yōu)化式（1），厚度h選為0.6 mm得

饋電巴倫設(shè)計(jì)為微帶線-槽線轉(zhuǎn)換器結(jié)構(gòu)，在給定工作頻率后，巴倫的阻抗匹配可由下式計(jì)算

Zm=n2·Zs

其中，Zm和Zs分別為微帶線和槽線的特征阻抗;n為轉(zhuǎn)換比率;t為介質(zhì)基板的物理厚度;εr是介質(zhì)基板的相對(duì)介電常數(shù)。

文中設(shè)計(jì)的一種微帶線一槽線轉(zhuǎn)換器結(jié)構(gòu)如圖2所示，巴倫制作在介電常數(shù)εr=2.65，厚度t=0.6 mm的介質(zhì)基板上，在中心頻率為7.5 GHz處，槽口寬度G為0.3 mm的槽線的特性阻抗Z0s為109.4 Ω。用一個(gè)5節(jié)阻抗變換器實(shí)現(xiàn)槽線與50 Ω的阻抗匹配，各界傳輸線特性阻抗依次為82 Ω、68 Ω、61 Ω、55 Ω和53 Ω，由Lincal計(jì)算的線寬依次對(duì)應(yīng)為0.7 mm、1mm、1.2 mm、1.4 mm和1.5 mm。微帶扇形枝節(jié)的半徑Rm=λgm/4=6 mm，槽線扇形枝節(jié)的半徑是Rs=λgs/4=8 mm，其中λgs和λgm分別為中心頻率處槽線和微帶線的波導(dǎo)波長(zhǎng)。

2 結(jié)果分析

依據(jù)計(jì)算所得初值，在HFSS12中建模仿真，圖3為天線的實(shí)物照片，其輸入端與50 Ω的SMA型同軸連接器相連。采用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀對(duì)天線的阻抗性能進(jìn)行測(cè)試。如圖4所示，實(shí)測(cè)與仿真結(jié)果基本吻合，天線具有較寬的阻抗帶寬，在2～13 GHz的頻帶內(nèi)，實(shí)測(cè)天線駐波比均《2，低頻處的實(shí)測(cè)結(jié)果與仿真結(jié)果吻合較好，高頻段稍差，其原因是切削橢圓形縫隙或焊接SMA接頭時(shí)引入的誤差所造成的。

圖5給出了天線在5 GHz、7.5 GHz、11 GHz頻點(diǎn)的遠(yuǎn)場(chǎng)方向圖，可見超寬帶指數(shù)錐削縫隙天線具有較好的定向輻射特性。隨著頻率升高，介質(zhì)基片的等效厚度隨之增加，E面方向圖也出現(xiàn)了不同程度的裂瓣。而當(dāng)?shù)刃Ш穸戎饾u增加到某個(gè)臨界值時(shí)，天線表面會(huì)出現(xiàn)不參與輻射的表面波，導(dǎo)致在個(gè)別的頻點(diǎn)上天線的交叉極化較高。

如圖5所示，天線H面增益方向圖半功率波瓣寬度為60°～140°，方向圖對(duì)稱性良好，有利于實(shí)現(xiàn)寬角掃描。E面增益方向圖半功率波瓣寬度為30°～66°。還可看出天線增益方向圖在高頻段出現(xiàn)副瓣，但其電平值較低且在主瓣范圍內(nèi)波形保持較好，未產(chǎn)生畸變。

因此，不影響工程使用。

加載縫隙前后的電流分布對(duì)比情況如圖6所示，對(duì)比A，B兩處，半橢圓縫隙改變了輻射臂的電流分布，進(jìn)而對(duì)天線低頻段的定向性產(chǎn)生了影響。饋電部分的電流分布在一定程度上變大，使得天線在高頻段的增益出現(xiàn)波動(dòng)。

如圖7所示，在2～3 GHz的低頻段，天線增益逐漸降低。由圖可見，在3～10 GHz頻段，隨著頻率升高，天線增益逐漸增大，但高于10 GHz后，增益會(huì)有所下降。這是因?yàn)樵诟哳l段，天線能量的輻射區(qū)域靠近饋電部分，輻射的物理導(dǎo)行區(qū)變得過(guò)長(zhǎng)，使部分能量損耗在了介質(zhì)中。另外，在高頻段由于出現(xiàn)爬行在金屬表面且不輻射的表面波，也影響了天線增益。

3 結(jié)束語(yǔ)

文中通過(guò)計(jì)算分析和實(shí)物測(cè)試，設(shè)計(jì)了一種新型的超寬帶錐削縫隙天線，仿真與實(shí)測(cè)結(jié)果均表明天線具有良好的全向輻射特性和6.5：1的工作帶寬。該天線整體尺寸較小，剖面尺寸較低，有利于實(shí)現(xiàn)與其他射頻電路的集成化設(shè)計(jì)，且增益較高，易于組成陣列天線，在無(wú)線通信系統(tǒng)中具有較好的應(yīng)用價(jià)值。