2．2DC－DC變換電路

　　DC－DC變換電路如圖4所示。采用推挽式電路，高頻變壓器初級(jí)繞組中心抽頭接蓄電池12V，線圈兩端接開關(guān)管MOS1和MOS2，觸發(fā)信號(hào)由TL494提供，間隔180°。MOS1導(dǎo)通時(shí)，MOS2截止，蓄電池12V電壓加在初級(jí)繞組W12和MOS1構(gòu)成的回路上，繞組W12上感應(yīng)出的電壓與蓄電池電源電壓相等，同名端為正極性，次級(jí)繞組W2感應(yīng)電壓上正下負(fù)。MOS2導(dǎo)通時(shí)，MOS1截止，蓄電池12V電壓加在初級(jí)繞組W11和MOS2構(gòu)成的回路上，繞組W11同名端為負(fù)極性，次級(jí)繞組W2感應(yīng)電壓上負(fù)下正。這樣，次級(jí)繞組W2上得到了脈寬180°的交變方波電壓，再經(jīng)快恢復(fù)二極管D7～D10全波整流后得到22V直流電壓。

　　TL494的工作開關(guān)頻率由第6腳的電阻和第5腳的電容共同決定。較高的開關(guān)頻率可以減小高頻變壓器體積，降低成本，但太高的開關(guān)頻率會(huì)增加功率開關(guān)管的損耗，對(duì)散熱要求較高，開關(guān)頻率太低使得變壓器體積必須增大，導(dǎo)致整體成本增加?？紤]到本逆變器有小型風(fēng)扇散熱，為了減小體積，使之便于攜帶，本電路設(shè)定開關(guān)頻率為50ｋHｚ，從而使高頻變壓器可以做得很小。

　　2．3高頻變壓器繞組設(shè)計(jì)

　?。?）初級(jí)繞組匝數(shù)

　　設(shè)推挽電路的初級(jí)繞組匝數(shù)W11＝W12＝W1，由法拉第定律有：V1＝KfFW1BMAｅ（1）

　　式中：V1為輸入電壓；F為開關(guān)頻率；Kf為波形系數(shù)，方波為4．0，正弦波為4．4；BM為最大磁通密度；Aｅ為磁芯截面積。

　　由式（1）可得：W1＝VI／（KfFBMAｅ）。
（2）次級(jí)繞組匝數(shù)

　　W2＝（V2／V1）W1（2）

　　其中，V2為次級(jí)繞組電壓，這里為22V直流電壓和快恢復(fù)二極管壓降之和。

　　圖4DC－DC變換電路

　?。?）繞組導(dǎo)線計(jì)算

　　導(dǎo)線截面積為S1＝I1／J1，I1為各繞組電流有效值；J1為電流密度，一般為3～5A／MM2。導(dǎo)線直徑為D1＝槡4S1／π。

　　銅導(dǎo)體穿透深度：

　　式中：ρ為銅導(dǎo)體電阻率，25℃時(shí)ρ＝1．72×10－8Ω·M；R為銅導(dǎo)體電導(dǎo)率；μ0為真空磁導(dǎo)率；F為工作頻率。

　　選取導(dǎo)線時(shí)，應(yīng)使線徑小于2δ，并采用直徑小于2δ的多股導(dǎo)線并繞，或采用寬而薄的銅導(dǎo)線繞制，銅箔厚度小于［4］2δ。

　　2．4DC－AC變換電路

　　DC－AC變換電路如圖5所示。采用全橋逆變形式，由于不需要變壓器升高或降低電壓而是直接向負(fù)載供電，使得逆變器的體積可以減小。MOS4和MOS5為一組，MOS3和MOS6為一組，兩組功率管輪流導(dǎo)通。選擇脈寬調(diào)制（PWM）控制方式，具體塬理為：MOS5和MOS6輪流導(dǎo)通180°，MOS3和MOS4也是同樣的方式。

　　圖5DC－AC變換電路

　　下橋臂MOS4和MOS6的觸發(fā)信號(hào)要比上橋臂MOS4和MOS5早，這樣有利于上橋臂功率管的觸發(fā)。