壓氣機(jī)和渦輪轉(zhuǎn)子的功能與結(jié)構(gòu)，雖然有差別，但從強(qiáng)度說，兩者的輪盤工作條件是大致相同的，不過渦輪盤是處在更高的溫度下，這意味著渦輪盤的工作環(huán)境更為苛刻。

(a)軸流式；(b)離心式

壓氣機(jī)盤結(jié)構(gòu)圖

渦輪盤結(jié)構(gòu)圖

航空發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)盤或渦輪盤承受的載荷有以下幾種：

一、質(zhì)量離心力

輪盤要承受因轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時引起的葉片及輪盤等自身的質(zhì)量離心力，在強(qiáng)度計算時應(yīng)考慮以下的幾種轉(zhuǎn)速狀態(tài)：

飛行包線范圍內(nèi)規(guī)定的強(qiáng)度計算點上的穩(wěn)態(tài)工作轉(zhuǎn)速；

型號規(guī)范中規(guī)定的最大允許穩(wěn)態(tài)，工作轉(zhuǎn)速；

115%和122%最大允許穩(wěn)態(tài)工作轉(zhuǎn)速。

安裝在盤上的葉片、鎖片、擋板、螺栓、螺帽和螺釘?shù)攘慵?，都位于輪盤的邊緣，通常輪盤外緣取在榫槽的槽底。假設(shè)這些載荷均勻分布于輪盤外緣的表面上，則均布載荷為：

式中，F(xiàn)為所有外載荷的總和，*R *為輪盤外圓的半徑，H為輪盤外緣軸向?qū)挾取?/p>

當(dāng)榫槽槽底與輪盤的旋轉(zhuǎn)軸線平行時，外緣半徑取為槽底所在位置的半徑；當(dāng)榫槽槽底與輪盤的旋轉(zhuǎn)軸線在徑向有一傾斜角時，則外緣半徑近似取為前后緣槽底半徑的平均值。

二、熱載荷

輪盤要承受因受熱不均引起的熱載荷，對于壓氣機(jī)盤，熱載荷一般可以忽略。但隨著發(fā)動機(jī)總壓比和飛行速度的提高，壓氣機(jī)出口氣流已達(dá)到很高的溫度。所以，壓氣機(jī)前后幾級盤的熱載荷有時也不可忽略。對于渦輪盤，熱應(yīng)力是僅次于離心力的重要影響因素，計算時應(yīng)考慮以下類型的溫度場：

飛行包線中規(guī)定的各強(qiáng)度計算的穩(wěn)態(tài)溫度場；

典型飛行循環(huán)中的穩(wěn)態(tài)溫度場；

典型飛行循環(huán)中的過渡態(tài)溫度場。

在估算時，若原始數(shù)據(jù)無法充分提供，也沒有實測溫度可參考，這時可以根據(jù)設(shè)計狀態(tài)及最高熱載荷狀態(tài)的氣流參數(shù)進(jìn)行估算，估算盤上溫度場的經(jīng)驗公式為：

式中，T為所求半徑處的溫度，T0 為盤中心孔處的溫度，Tb為盤輪緣處的溫度，R為盤上任意半徑，下腳標(biāo)0、*b *分別對應(yīng)中心孔和輪緣。

m=2，對應(yīng)無強(qiáng)迫冷卻時的鈦合金和鐵素體鋼；

m=4，對應(yīng)有強(qiáng)迫冷卻時的鎳基合金。

1. 對于高壓壓氣機(jī)盤

穩(wěn)態(tài)溫度場：

在無冷卻氣流冷卻時，可以認(rèn)為無溫差存在；

在有冷卻氣流冷卻時，Tb可近似取為各級通道氣流的出口溫度+15℃，T0 可近似取為抽取冷卻氣流級的氣流出口溫度+15℃。

瞬態(tài)溫度場：

Tb可近似取為各級通道氣流的出口溫度；

T0 沒有冷卻氣流時，可近似取輪緣溫度的50%；有冷卻氣流時，可近似取冷卻氣流抽取級出口溫度。

2. 對于渦輪盤

穩(wěn)態(tài)溫度場：

Tb0 為葉片根部的截面溫度；△T為榫頭的溫降，可近似取。榫頭不冷卻時△T=50-100℃；榫頭冷卻時△T=250-300℃。

瞬態(tài)溫度場：

帶冷卻葉片的盤可近似?。核矐B(tài)溫度梯度=1.75×穩(wěn)態(tài)溫度梯度；

不帶冷卻葉片的盤可近似?。核矐B(tài)溫度梯度=1.3×穩(wěn)態(tài)溫度梯度。

三、由葉片傳來的氣體力（軸向和周向力）及輪盤前、后端面上的氣體壓力

1. 由葉片傳來的氣體力

對于壓氣機(jī)葉片，作用在單位葉高上的氣體力分量為：

軸向：

式中，Zm、Q為葉片的平均半徑和葉片數(shù)；ρ1m、ρ2m為進(jìn)出口截面處氣流的密度；C1am、C2*am為進(jìn)出口截面平均半徑處氣流的軸向速度；p1m、p2m *為進(jìn)出口截面平均半徑處氣流的靜壓.

周向：

式中，C1um、C2*um *為進(jìn)出口截面平均半徑處氣流的周向速度。

2. 對于渦輪葉片

氣體上的氣體力的方向與上邊兩個公式相差一個負(fù)號。兩級輪盤（特別是壓氣機(jī)輪盤）之間的空腔里，一般都有一定的壓力。如果相鄰空間內(nèi)的壓力不同，則對兩空腔之間的輪盤造成壓力差，△p=p1-p2。一般△*p *對輪盤靜強(qiáng)度影響較小，特別是在輪盤輻板上開有空時，△p可以忽略。

四、機(jī)動飛行時產(chǎn)生的陀螺力矩

對于帶有風(fēng)扇葉片的大直徑風(fēng)扇盤，應(yīng)考慮陀螺力矩對盤的彎曲應(yīng)力和變形的影響。

五、葉片及盤振動時產(chǎn)生的動載荷

葉片及輪盤發(fā)生振動時在輪盤中產(chǎn)生的振動應(yīng)力，應(yīng)與靜應(yīng)力疊加。一般動載荷有：

葉片受到的周期性不均勻氣體力。由于流道內(nèi)支架及分離式燃燒室的存在，導(dǎo)致氣流沿周向不均勻，從而給葉片產(chǎn)生一個周期性不平衡的氣體激振力。這個激力的頻率為：Hf *=*ωm。其中，*ω *為發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，*m *為支架或燃燒室的個數(shù)。

盤表面所受周期性不均勻氣體壓力。

通過相連的軸、連接環(huán)或其他零件傳給盤的激振力。這是由于軸系的不平衡，導(dǎo)致整機(jī)振動或轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動，從而將帶動與之相連接的盤一起振動。

多轉(zhuǎn)子渦輪葉片之間存在復(fù)雜的干擾力，他們將對盤、片系統(tǒng)振動產(chǎn)生影響。

盤片耦合振動。盤邊耦合振動與盤片系統(tǒng)的固有振動特性相關(guān)，當(dāng)盤片系統(tǒng)所受的激振力與系統(tǒng)的某階動頻接近時，系統(tǒng)將發(fā)生共振，并產(chǎn)生振動應(yīng)力。

六、盤與軸連接處的裝配應(yīng)力

盤與軸的過盈配合將對盤產(chǎn)生裝配應(yīng)力，裝配應(yīng)力的大小取決于過盈配合量、盤和軸的尺寸及材料等因素，且與盤上受到的其他載荷有關(guān)。如離心載荷和溫度應(yīng)力的存在，會使盤中心孔變大，使過盈量減小，從而使裝配應(yīng)力減小。

在上述各種載荷中，質(zhì)量離心力和熱載荷占主要成分，在強(qiáng)度計算時，應(yīng)考慮轉(zhuǎn)速與溫度的如下組合：

飛行包線中規(guī)定的各強(qiáng)度計算點的轉(zhuǎn)速與相應(yīng)該點的溫度場；

最大熱載荷點或飛行中最大溫差的穩(wěn)態(tài)溫度場與最大允許穩(wěn)態(tài)工作轉(zhuǎn)速，亦或在飛行中達(dá)到最大允許穩(wěn)態(tài)工作轉(zhuǎn)速時相應(yīng)的穩(wěn)態(tài)溫度場。

對多數(shù)發(fā)動機(jī)來說，起飛往往是最惡劣的應(yīng)力狀態(tài)，因此應(yīng)考慮起飛時的瞬態(tài)溫度場（達(dá)到最大溫差時）與起飛最大工作轉(zhuǎn)速的組合。