完善的項(xiàng)目前期工作預(yù)示著更少的項(xiàng)目后期風(fēng)險(xiǎn)，這也是CAE工作的重要意義之一。在整機(jī)開(kāi)發(fā)的前期（概念設(shè)計(jì)和布置設(shè)計(jì)階段），由于沒(méi)有成熟樣機(jī)進(jìn)行NVH試驗(yàn)，很難通過(guò)試驗(yàn)的方法預(yù)測(cè)產(chǎn)品的NVH水平。因此，通過(guò)仿真的方法對(duì)整機(jī)NVH性能進(jìn)行分析甚至優(yōu)化顯得十分重要。

眾所周知，發(fā)動(dòng)機(jī)NVH是個(gè)復(fù)雜的概念，包括發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)、噪聲以及個(gè)體對(duì)振動(dòng)和噪聲的主觀(guān)評(píng)價(jià)等。客觀(guān)地說(shuō)，噪聲與振動(dòng)也相互聯(lián)系，因?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)一部分噪聲由結(jié)構(gòu)表面振動(dòng)直接輻射，另一部分由發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒和進(jìn)排氣通過(guò)空氣傳播。除此之外，發(fā)動(dòng)機(jī)附件（如風(fēng)扇）也存在噪聲貢獻(xiàn)。本文僅考慮發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)振動(dòng)問(wèn)題，即在主軸承載荷、燃燒爆發(fā)壓力和運(yùn)動(dòng)件慣性力的作用下，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)振動(dòng)進(jìn)行分析以及與試驗(yàn)的對(duì)比。發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)噪聲的激勵(lì)源主要包括燃燒爆發(fā)壓力、氣門(mén)沖擊、活塞敲擊、主軸承沖擊、前端齒輪/鏈驅(qū)動(dòng)和變速器激勵(lì)等，這些結(jié)構(gòu)振動(dòng)又通過(guò)缸蓋罩、缸蓋、缸體和油底殼等傳出噪聲。

發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析方法簡(jiǎn)介

如圖1所示，發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)噪聲分析方法包括以下幾個(gè)步驟：

1. 動(dòng)力總成FE建模及模態(tài)校核

建立完整的短發(fā)動(dòng)機(jī)和變速器裝配的有限元模型；對(duì)該有限元模型進(jìn)行模態(tài)分析，通過(guò)分析結(jié)果判斷各零件間連接是否完好；通過(guò)分析結(jié)果判斷動(dòng)力總成整體模態(tài)所在頻率范圍是否合理，零部件的局部模態(tài)頻率是否合理，若存在整體或局部模態(tài)不合理的情況，需要對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行初步更改或優(yōu)化。

2. 動(dòng)力總成模態(tài)壓縮

縮減有限元模型，得到動(dòng)力總成的剛度、質(zhì)量、幾何以及自由度信息，用于多體動(dòng)力學(xué)分析。

3. 運(yùn)動(dòng)件簡(jiǎn)化模型建立

發(fā)動(dòng)機(jī)中的部分動(dòng)件不用進(jìn)行有限元建模，可作簡(jiǎn)化處理，形成梁-質(zhì)量點(diǎn)模型，用于多體動(dòng)力學(xué)分析。其中包括：活塞組、連桿組和曲軸及其前后端。

4. 動(dòng)力總成多體動(dòng)力學(xué)分析

在定義了動(dòng)力總成各零部件間連接并且已知各種載荷的情況下，對(duì)動(dòng)力總成進(jìn)行時(shí)域下的多體動(dòng)力學(xué)分析，并對(duì)得到的發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí)域和頻域下的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行評(píng)判，同時(shí)，其輸出用于結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析。

5. 動(dòng)力總成結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析

基于多體動(dòng)力學(xué)分析結(jié)果，對(duì)整個(gè)動(dòng)力總成有限元模型進(jìn)行強(qiáng)迫振動(dòng)分析，得到發(fā)動(dòng)機(jī)本體、變速器以及各種外圍件的表面振動(dòng)特性，進(jìn)行評(píng)判和結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

實(shí)例分析

1. 分析對(duì)象

以一款成熟的直列四缸1.5L發(fā)動(dòng)機(jī)為平臺(tái)，針對(duì)其結(jié)構(gòu)振動(dòng)問(wèn)題，對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)振動(dòng)CAE分析，并與其臺(tái)架試驗(yàn)結(jié)果相比較。發(fā)動(dòng)機(jī)的部分參數(shù)如下：缸徑75mm，沖程85mm，缸間距84mm，最大缸壓6MPa。

2. 坐標(biāo)定義

為了便于以后敘述，對(duì)動(dòng)力總成進(jìn)行了坐標(biāo)定義（見(jiàn)圖2）。

3. 動(dòng)力總成有限元建模及模態(tài)校核

整個(gè)動(dòng)力總成包括42萬(wàn)節(jié)點(diǎn)和54萬(wàn)單元。其中，缸體、缸蓋和缸蓋罩為六面體單元；油底殼、進(jìn)排氣歧管為四邊形殼單元；變速器及支架為二階四面體單元；其他外圍零件則簡(jiǎn)化為質(zhì)量點(diǎn)，并通過(guò)梁?jiǎn)卧c機(jī)體相連。圖3為其有限元模型，模態(tài)分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果如表所示。

動(dòng)力總成固有頻率結(jié)果

通過(guò)上表可以看出，CAE分析和模態(tài)試驗(yàn)得到的動(dòng)力總成主要模態(tài)結(jié)果比較接近，在允許的誤差以?xún)?nèi)。所以，此模型具有可信性，可以用于強(qiáng)迫響應(yīng)計(jì)算。當(dāng)然，從分析和試驗(yàn)的結(jié)果也可以看出，本款發(fā)動(dòng)機(jī)的整體彎曲模態(tài)偏低，有必要進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

動(dòng)力總成動(dòng)力學(xué)分析

1. 整機(jī)臺(tái)架振動(dòng)試驗(yàn)

在半消聲室中進(jìn)行整機(jī)振動(dòng)測(cè)試（見(jiàn)圖4），其中，對(duì)多處重要的發(fā)動(dòng)機(jī)及其外圍部件表面位置安裝了傳感器。本實(shí)例選擇了3處傳感器位置進(jìn)行分析，包括變速器支架端（三向傳感器）、差速器底部（三向傳感器）以及缸體群部中部（單向傳感器）。傳感器輸出為速度信號(hào)。試驗(yàn)中測(cè)試了發(fā)動(dòng)機(jī)在2 000r/min、4500r/min和5 500r/min共3個(gè)轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)特性，其中，每個(gè)轉(zhuǎn)速下分別對(duì)空載、半載和滿(mǎn)載進(jìn)行了測(cè)試。

2. 動(dòng)力學(xué)仿真分析

通過(guò)EXCITE Power Unit建立的動(dòng)力學(xué)模型主要包括發(fā)動(dòng)機(jī)零部件、零部件間連接和加載載荷信息。動(dòng)力學(xué)模型為非線(xiàn)性系統(tǒng)，其中包括所有的線(xiàn)性零部件和部分非線(xiàn)性的零部件連接。

由于客觀(guān)條件的限制，加載載荷只考慮了燃燒壓力、主軸承載荷，而配氣機(jī)構(gòu)載荷、變速器載荷和活塞敲擊沒(méi)有考慮在內(nèi)。另外，分析得到的結(jié)果為動(dòng)力總成的表面速度，用于與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。主軸承載荷和氣缸爆發(fā)壓力見(jiàn)圖5、圖6。

計(jì)算工況選擇發(fā)動(dòng)機(jī)滿(mǎn)載工況，轉(zhuǎn)速?gòu)? 000r/min到5500r/min，每500r/min 計(jì)算一次。

3．仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的比較

（1）變速器支架端振動(dòng)結(jié)果比較?

仿真和試驗(yàn)的1/3倍頻程結(jié)果和Campbell如圖7～9所示。

從結(jié)果可以看出，X方向上：計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果都在4 000r/min以上出現(xiàn)寬頻帶的響應(yīng)；500Hz以下的頻率范圍中，計(jì)算與試驗(yàn)同時(shí)反映出3.5和5.5諧次的振動(dòng)響應(yīng)，幅值接近105dB；250～500Hz范圍內(nèi)，計(jì)算和試驗(yàn)的幅值狀態(tài)也一致；高速下，高頻帶700～800Hz反映出另一共振區(qū)域，但頻率稍有差異。

Y 方向上：計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果都明確反映了2.5諧次的振動(dòng)響應(yīng)；4 500r/mim以上，計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果都明確反映出200～700Hz的寬頻帶響應(yīng)，幅值大小也基本一致。

Z方向上：計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果都明確反映了2諧次和3.5諧次的振動(dòng)響應(yīng)；計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果都明確反映出，Z向振動(dòng)以300以下的諧頻響應(yīng)為主，在220Hz附近受動(dòng)力總成彎曲模態(tài)的影響，但無(wú)明顯的共振現(xiàn)象發(fā)生。

（2）差速器底部振動(dòng)結(jié)果比較

類(lèi)似于變速器支架端振動(dòng)結(jié)果的比較，進(jìn)行差速器底部仿真和試驗(yàn)結(jié)果的比較，得到以下結(jié)論：各個(gè)轉(zhuǎn)速下，除低頻外，兩者在整個(gè)分析頻域下都比較接近；低頻處的不協(xié)調(diào)可能是由于懸置橡膠參數(shù)的不準(zhǔn)確造成的，需要對(duì)橡膠參數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步測(cè)試。

（3）缸體群部中部振動(dòng)結(jié)果比較

類(lèi)似于變速器支架端振動(dòng)結(jié)果的比較，進(jìn)行缸體群部中部仿真和試驗(yàn)結(jié)果的比較可以看出：大部分分析頻率范圍內(nèi)，試驗(yàn)和仿真結(jié)果比較接近。

結(jié)語(yǔ)

基于有限元及系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)耦合方法進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)分析，在一定程度上能夠有效地、準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)（包括變速器）本身的振動(dòng)特性。在沒(méi)有試驗(yàn)樣機(jī)的情況下，能夠使用該方法結(jié)合AVL-EXCITE和相應(yīng)的有限元分析軟件，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)特性進(jìn)行正確地預(yù)測(cè)和合理的優(yōu)化工作。該方法可用于整機(jī)振級(jí)的判定、懸置位置選擇及特性校驗(yàn)、振源及傳遞特性分析等。

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